Достаточно просто осуществляется борирование в специальных активных пастах. Ранее борирование проводили в пасте, состоящей из 50% порошка карбида бора (размер частиц 240—270 меш) и 50% криолита Na3AlF6. Связующим служил гидролизованный этилсиликат. После просушивания пасты в течение 1 ч при 200° С образцы сталей 15, 45 и У10 подвергали индукционному нагреву на генераторе ЛГ-60. При температуре насыщения слой пасты, прилегающий к поверхности образца, расплавляется; карбид бора взаимодействует с криолитом, образуя активный бор, который диффундирует в сталь. При использовании такого метода насыщения на сталях 45 и У10 при 1200° С за 2—3 мин образовывались борированные слои глубиной 100—125 мкм. Для получения такой же глубины слоев при традиционных методах борирования требуется гораздо большее время. Так, для получения слоев той же глубины при борировании из расплава, содержащего 40%* В4С и 60% Na2B407, при 1100° С требуется в 30—40 раз, а при насыщении из порошковых сред в 50—60 раз большее время.

Твердость слоев, образующихся при борировании с нагревом ТВЧ, значительно ниже, чем слоев, полученных традиционным методом насыщения в ванне. Так, твердость по Виккерсу поверхности слоев на сталях 45 и УЮ не превышала 1000—1100 кгс/мм2, а микротвердость 1150—1200 кгс/мм2. Эти значения много ниже, чем характерные для слоев, полученных борированием с медленным нагревом (1700—1900 кгс/мм2). Пониженную твердость объясняют особым фазовым составом и структурой этого слоя, связанными, с одной стороны, с очень большой скоростью диффузии бора в глубь стали благодаря быстрому нагреву до весьма высоких температур и, с другой — с меньшей активностью насыщающей среды. В результате этого на поверхности не успевает создаваться концентрация бора, необходимая для образования зоны боридов. По мнению А. Н. Минкевича, процесс диффузии бора при быстром нагреве стали ТВЧ до температур 1150—1180°С протекает по границам зерен настолько быстро, что некоторые участки зерен, удаленные от границ, остаются неохваченными диффузионным потоком бора и сохраняют свою прежнюю структуру. Для повышения твердости борированного слоя, образующегося при нагреве ТВЧ, предложено снижать скорость нагрева.

Дополнительная информация: при выборе мастеров для смены окон с деревянными рамами на пластиковые профили стоит тщательно выбирать подрядчиков, так как установка окон - процесс трудоемкий, но у профессионалов займет не больше четырех часов. Кроме того, после монтажа оконных рам по предварительной договоренности строительный мусор выносится строителями.

Достаточно просто осуществляется борирование в специальных активных пастах. Ранее борирование проводили в пасте, состоящей из 50% порошка карбида бора (размер частиц 240—270 меш) и 50% криолита Na3AlF6. Связующим служил гидролизованный этилсиликат. После просушивания пасты в течение 1 ч при 200° С образцы сталей 15, 45 и У10 подвергали индукционному нагреву на генераторе ЛГ-60. При температуре насыщения слой пасты, прилегающий к поверхности образца, расплавляется; карбид бора взаимодействует с криолитом, образуя активный бор, который диффундирует в сталь. При использовании такого метода насыщения на сталях 45 и У10 при 1200° С за 2—3 мин образовывались борированные слои глубиной 100—125 мкм. Для получения такой же глубины слоев при традиционных методах борирования требуется гораздо большее время. Так, для получения слоев той же глубины при борировании из расплава, содержащего 40%* В4С и 60% Na2B407, при 1100° С требуется в 30—40 раз, а при насыщении из порошковых сред в 50—60 раз большее время.

Твердость слоев, образующихся при борировании с нагревом ТВЧ, значительно ниже, чем слоев, полученных традиционным методом насыщения в ванне. Так, твердость по Виккерсу поверхности слоев на сталях 45 и УЮ не превышала 1000—1100 кгс/мм2, а микротвердость 1150—1200 кгс/мм2. Эти значения много ниже, чем характерные для слоев, полученных борированием с медленным нагревом (1700—1900 кгс/мм2). Пониженную твердость объясняют особым фазовым составом и структурой этого слоя, связанными, с одной стороны, с очень большой скоростью диффузии бора в глубь стали благодаря быстрому нагреву до весьма высоких температур и, с другой — с меньшей активностью насыщающей среды. В результате этого на поверхности не успевает создаваться концентрация бора, необходимая для образования зоны боридов. По мнению А. Н. Минкевича, процесс диффузии бора при быстром нагреве стали ТВЧ до температур 1150—1180°С протекает по границам зерен настолько быстро, что некоторые участки зерен, удаленные от границ, остаются неохваченными диффузионным потоком бора и сохраняют свою прежнюю структуру. Для повышения твердости борированного слоя, образующегося при нагреве ТВЧ, предложено снижать скорость нагрева.

Коэффициент усадки бетона принимается для тяжелого железобетона равным 0,00015 (0,15 мм на 1 м)9 для легкого железобетона еу=0,00020 (0,20 мм на 1 м), что при коэффициенте линейного расширения а=0,00001 эквивалентно понижению температуры соответственно на 15 и 20° С. Влияние ползучести бетона. Ползучесть бетона вызывает в железобетонных образцах деформации, в 1,5—2 раза меньшие по сравнению с бетонными образцами. Опытами установлено, что величина деформаций ползучести зависит от содержания арматуры: чем меньше процент армирования, тем больше прирост деформаций ползучести.

В центрально сжатом железобетонном элементе (например, в колонне) ползучесть и усадка действуют в одном направлении, уменьшая напряжения в бетоне и увеличивая напряжения в арматуре, которые могут достигать значительной величины. Происходит перераспределение напряжений в материалах железобетона. Напряжения в бетоне уменьшаются, а в арматуре — увеличиваются. Вызываемое ползучестью перераспределение напряжений происходит наиболее интенсивно в первые 200 дней нахождения конструкции под нагрузкой. Опыты показали, что ползучесть бетона приводит к перераспределению напряжений в центрально сжатой колонне (при эксплуатационной нагрузке), но не уменьшает ее предельной прочности. В изгибаемых и внецентренно сжатых железобетонных элементах ползучесть приводит к нарастанию прогибов. Влияние высоких температур. При рассмотрении влияния высоких температур на железобетон следует различать:
- длительное действие высоких температур на конструкцию (производственные дымовые трубы, фундаменты доменных печей и др.);
- кратковременное их действие на конструкцию при пожарах и различных перегревах.

В железобетонных конструкциях, подверженных длительному воздействию температуры до 100° С, возникающие дополнительные напряжения незначительны и не приводят к снижению прочности материала. При воздействии более высоких температур прочность железобетона может уменьшаться за счет уменьшения прочности его составляющих — бетона и арматурной стали.